斜轴式轴向柱塞泵A2F107R2P1

A2F55R2P3    A2F23L3A3 A2F125R2P1 A2F10R2P3  

A2F12R2P3 
A2F10R1P1

A2F45R2P3 
A2F55R2P3 
A2F45R2Z3
液压泵

A2F10 
A2F12 
A2F23 
A2F28 
A2F125W1Z2 
A2F160W1Z2 
A2F250W1Z2
A2F63W1Z2 
A2F80W1Z2 
A2F107W1Z2
A2F125W2P1 
A2F160W2P1 
A2F250W2P1
A2F63W2P1 
A2F80W2P1 
A2F107W2P1

斜轴式轴向柱塞泵A2F107R2P1

A2F28W2P1 
A2F45W2P1 
A2F55W2P1
A2F10W2P1 
A2F12W2P1 
A2F23W2P1
A2F5W4P1
A2F5W3P1
A2F5W1P1
A2F5W2P1
A2FO160/61R-PPB05  

A2FO180/61R-PPB05
A2FO12/61R-PPB05
A2FO16/61R-PPB05
A2FO80/61R-PPB05  
A2FO90/61R-PPB05
A2FO28/61R-PPB05  
A2FO32/61R-PPB05
A2FO107/61R-PPB05  
A2FO125/61R-PPB05
A2FO180/61L-PAB05 
A2FO32/61R-PZB05  
A2FO28/61R-PZB05
A2F23R2P4 
A2F28R2P4
A2FO125/61R-PBB05 
A2FO107/61R-PBB05
A2FO45/61R-PBB05

A2FO45/6.1R-PPB05   
A2FO45/61R-PPB05

A2FO80/6.1R-PBB05  
A2FO90/6.1R-PBB05

A2FO56/61R-PPB05  
A2FO63/61R-PPB05
A2F107R2P4 
A2F125R2P4
A2F45R2P4 
A2F55R2P4 
A2F45R2Z4
A2F63R2P4 
A2F80R2P4
A2F10R2P4 
A2F12R2P4 
A2F10R1P1
A2F125W6.1PZ2  
A2F160W6.1PZ2
A2F45W6.1PZ2  
A2F80W6.1PZ2
A2F90W6.1PZ2  
A2F107W6.1PZ2
A2F180W6.1PZ2  
A2F160W6.1PZ2
A2F56W6.1PZ2  
A2F63W6.1PZ2
A2F125W6.1PA3 
A2F160W6.1PA3
A2F45W6.1PA3  
A2F56W6.1PA3

2F12R2P1 A2F12L2P4 A2F12L2P1 L2F12R
A2F5R2P4.R2P1..A2F5R4P4.R3P4.R1P4.L2P1.L2P4
ML13-W027(12.4-1)(ML027-M066)
液压泵轴向柱塞泵 马达 A2F125R2P1柱塞泵

液压泵轴向柱塞泵（马达）A2F28W6.1Z2 A2F23W6.1P2

徐工随车吊地泵A2F80R2P3北京液压泵贵州力源液压泵

斜轴式轴向柱塞泵A2F107R2P1

轴向间隙的自动补偿原理如图F所示。两个相互啮合的齿轮由前、后轴套4和2中的滑动轴承或滚动轴承支承，轴套可在壳体1内轴向浮动。压力油由压油腔引至轴套外端并作用在有一定形状和大小的面积A1上，所产生的液压力合力为F1=A1pg，此力把轴套压向齿轮端面，其大小与泵的输出工作压力pg成正比。

齿轮端面的液压力作用在轴套内端面，在等效面积A2上形成反推力Ff，其大小也与工作压力成正比，即Ff=A2pm(pm为作用在A2上的平均压力)。

泵在启动时，浮动轴套在弹性元件（橡胶密封圈或弹簧）弹力Ft的作用下，紧贴齿轮端面以保证密封。

为了保证在各种工作压力下，轴套都能自动贴紧齿轮端面，磨损后能自动补偿，应使压紧力Fy（=Ft +F1）大于反推力Ff，但不允许Fy比Ff大得太多，压紧力与反推力的比值Fy/Ff取决于轴套和齿轮材料的[pv]值及机械效率，即为了减小摩擦损失，剩余压紧力(Fy-Ff)的数值不能太大，以保证轴套和齿轮之间能形成适当的油膜，有助于提高容积效率和机械效率。一般取

Fy/Ff=1.0～1.2 (2-1)

此外，还必须保证压紧力和反推力的作用线重合，否则会产生力偶，致使轴套倾斜而增大泄漏。

c．径向力问题及其对策 当齿轮泵工作时，作用在齿轮泵轴承上的径向力F，由沿齿轮圆周液体压力产生的径向力FP和由齿轮啮合产生的径向力FT所组成，如图G所示。

齿轮泵工作时，在齿轮和壳体内孔的径向间隙中，从吸油腔到压油腔的液体压力分布是逐渐分级增大的，液体压力的近似分布曲线如图G所示。液体压力在主动齿轮和从动齿轮上产生的径向力FP的大小*相同，其方向垂直向下指向吸油腔。由齿轮啮合在主动齿轮和从动齿轮上产生的径向力FT的大小近似相等，但方向却不同。根据齿轮圆周液体压力产生的径向力FP和由齿轮啮合产生的径向力FT可得主动齿轮所受径向力的合力F1和从动齿轮所受径向力的合力F2的近似计算公式：

液*向柱塞泵（马达)A2F180W6.1PA3  A2F160W6.1PA3

液*向柱塞泵（马达)A2F63W6.1PA3 A2F80W6.1PA3

北京液压A2F160W2P2徐工中联北起东岳浦沅吊车卷扬马达

A2F10W4Z1北京贵州力源德国小型液压站马达徐工 蚌埠

北京贵州力源液压泵A2F107R1P3多种工程机械主油泵

北京A2F80W2Z2小吨位吊车卷扬马达行走马达中航力源L2F80W2Z2

A2F12W4Z1北京贵州力源德国液压马达吊车马达

北京贵州力源液压泵马达A2F55W2S2

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A2F55W2Z2，A2F全系列北汽泰安8吨吊车卷扬马达东岳浦沅吊车马达

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A2F107W70Z11抚挖履带吊行走马达A2F107W70A11徐工履带吊马达

北京·贵州力源A2F80W2S2三一徐工中联蚌埠吊车马达

北京 贵州力源A2F63w2z2三一20吨徐工中联卷扬马达

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A2F107W70Z11抚挖履带吊行走马A2F107W70A11徐工履带吊行走马达

轴向柱塞泵/马达 A2FO125/61R-PBB05 液压泵/马达

轴向柱塞泵/马达HD- A2FE45/61W-VZCL100液压泵/马达

轴向柱塞泵/马达 A2F0125/61R-PBB05 液压泵/马达

斜轴式轴向柱塞定量马达A2FM107/61W/VZB027 马达

斜轴轴向柱塞泵/马达 A2F250L5P2  液压泵/马达

斜轴轴向柱塞泵/马达   A2F01061RVBB    液压泵/马达

斜轴轴向柱塞泵/马达    A2FM12/61W-VAB030    液压泵

斜轴轴向柱塞泵/马达  A2F80W2S2    液压泵/马达

轴向柱塞泵/马达A2F23R2P3   A2F28R2P3液压泵/马达A2F

轴向柱塞泵/马达A2F107R2P3 A2F125R2P3 液压泵/马达A2

轴向柱塞泵/马达A2F63R2P3 A2F80R2P3 液压泵/马达A2

斜轴式柱塞泵（马达）A2F63

斜轴式轴向柱塞泵/马达 A2F160W2Z2   A2F125W2Z2

斜轴式柱塞泵（马达）A2F12W4P1  A2F12液压泵/马达

柱塞定量马达A2FM56/61W-VAB027斜轴式轴向柱塞定量马达 马达

斜轴轴向柱塞泵/马达A2F23R2Z3 A2F28R2Z3 液压泵/马达A2F

斜轴轴向柱塞泵/马达A2F45R2Z3  A2F55R2Z3 A2F63R2Z3 牌子

A2FE45/61W-VAL100 A2FE56/63/80/90/107/125/160插装式定量马达

斜轴轴向柱塞泵/马达A2F12W2Z2  A2F10W2Z2   A2F28W2Z2

斜轴轴向柱塞泵/马达A2F23W2Z2  A2F45W2Z2   A2F55W2Z2
北京弯脖泵斜轴式柱塞泵/液压马达A2F10.12.23R2P1定量油泵

A2F10R2P1
A2F12R2P1
A2F23R2P1
A2F28R2P1
A2F45R2P1
A2F55R2P1
A2F63R2P1
A2F80R2P1

A2F160R2P1
A7V160LV1RPF0

外啮合齿轮泵是分别三片式结构，三片是指泵盖和泵体，泵体内装有一对齿数相同、宽度和泵体濒临而又互相啮合的齿轮，这对齿轮与两端盖和泵体形成一密封腔，并由齿轮的齿顶和啮合线把密封腔划分为两局部，即吸油腔和笨油腔。两齿轮分辨用键固定在由滚针轴承支承的主动轴和从动轴上，主动轴由电念头带动旋转。当主动轴带动齿轮按逆时针方向滚动时，吸油腔内轮齿不断脱开啮合，使其密封容积不断增大而形成真空，在大气压的力的作用下从油箱吸进油液，随着齿轮的旋转，齿槽内的油液被带到压油腔，压油腔内的轮齿不断进入啮合，使其密封容积不断减少，油液被压出。随着齿轮不断地动弹，齿轮泵就不断地吸油和压油。

因为外啮合齿轮泵结构简略、制作便利、价钱低廉、工作牢靠、维修方便，因而普遍运用于低压系统。其利用范畴是：在输油系统中可用作传输，增压泵；在燃油体系中可用作输送，加压，喷射的燃油泵；在液压传动系统中可用作供给液压能源的液压泵；在所有产业范畴中，均可作光滑油泵用。

内啮合齿轮泵工作原理：

内啮合齿轮泵有渐开线齿轮泵和摆线齿轮泵。它们都是应用齿间密封容积变化实现吸、压油的。在摆线齿形的内啮合齿轮泵中，内转子为自动轮，外转子为从动论，内外转子的速比i＝Z1/Z2。因为内外转子齿数有一齿差，在啮合过程中有“二次啮合”存在。因此能造成多少个独破的关闭包液腔。跟着内外转子的啮合旋转，各包液腔的容积发生不同的变化，当包液腔容积由小变大时，包液腔内产生部分真空，在大气压力作用下，液体通过入口管道和泵盖上的环形槽，进入泵腔开端吸液。当包液腔容积达到大时，吸液过程停止。当包液腔内的容积由大变小时，包液腔内的液体就从另一个环形槽压出，此为泵的排出过程。

齿轮泵在工作进程中，内转子的一个齿转过一周，呈现一个工作循环，即实现泵吸液至排液过程。一个转子泵的内转子有个齿，它每旋转一周，必需涌现个与上述腔雷同的工作轮回，泵便通过个工作循环持续不断地向外输液，故内外转子绕相互平行的两轴线做不同速度的同向运行时，必产生活动，此运动使内外转子间发生一直变化的空间，并与吸液排液道接通，以到达吸排液的目标。

外啮合齿轮泵上的几个关键问题
外啮合齿轮泵上的几个关键问题

a.困油问题及卸荷措施 外啮合齿轮泵要连续平稳工作，齿轮啮合的重叠系数（度）e必须大于1，即同时至少要有两对轮齿啮合。因此，就有一部分油液被围困在两对轮齿所形成的封闭腔之间，该封闭腔又称困油区。困油区与泵的高、低压油腔均不相通，且随齿轮的转动而变化，如图C所示。从图C(a)到图C(b)，困油区容积V逐渐减小；从图C(b)到图C(c)，困油区容积V逐渐增大。困油区容积的减小会使被困油液受挤压经缝隙溢出，这不仅产生很高压力，使泵的传动轴和轴承受到额外的周期性负载，且导致油液发热；而困油区容积由小变大时，又因无油液补充而形成局部真空和气穴，引起汽蚀及强烈振动和噪声。图B所示为困油容积变化曲线。困油问题不仅影响齿轮泵的工作品质，

还会缩短其使用寿命。

解决困油问题的常用措施是，在泵的前、后两端盖内表面上开设与困油区相对应的卸荷槽（凹槽）。卸荷槽除了相对齿轮中心线对称布置的双矩形结构（图C）外，还有相对齿轮中心线对称布置的双圆形卸荷槽[图D(a)]和双斜切形卸荷槽[图C(b)]以及相对齿轮中心线非对称布置（卸荷槽向低压侧即吸油区偏移）的细条形卸荷槽[图D(c)]等结构形式。其特点各异，但卸荷原理均相同，即在保证高、低压腔互不串通的前提下，设法使困油区容积减小时与高压腔（压油口）连通，困油区容积增大时与低压腔（吸油口）连通。例如，图C中的双点划线部分所示为对称布置的双矩形卸荷槽，当困油区容积减小时通过左侧的卸荷槽与压油腔相通[图C(a)]，容积增大时通过右侧的卸荷槽与吸油腔相通

技术参数：

型号说明：